Основания и фундаменты

I. Исходные данные:
Одноэтажное промышленное здание.
Количество пролетов –1
Размер пролета –18 м.
Шаг колонн В – 12 м.
Длина здания 120м
Нагрузки на уровне фундаментного обреза.
Вертикальная сила

Момент

Горизонтальная сила

Конструктивная  схема здания.





Таблица результатов определения физико-механических
характеристик грунтов.                                                                      Таблица 1

№грунта    Гранулометрический состав    пределы    плотность    Влажность
W    Коэф. сжимаемости
m0, Мпа-1      
>5,0    5,0-2,0    2,0-1,0    1,0-0,5    0,5-0,25    0,25-0,1    0,1-0,05

0,05-0,001    <0.001    Текучести Wl    Раскатывания
Wр    Природная r, г/см3    Минеральных частиц rs, г/см3              
1    0    0    0
0,5
0,5    4    10    67    18    0,40    0,20    2,00    2,75     0,26     0,09      
2    0    0    0    0    2    7    32    54    5    0,20    0,13    2,15    2,65    0,16     0,04      
3    0    3    2    3    8    18    16    48    2    0,33    0,19    1,82    2,69    0,24    0,14     
II.Определение основных показателей  физико- механических  характеристик грунтов основания.                                
Образец № 1
Гранулометрический состав:
т.к. содержание частиц >2мм составляет 0<50% и число пластичности
Ip =Wl  -Wp=40-20=20% >17%-глина(табл.2/1/). Показатель консистенции Il= ,
т.к. 0,25<0.5 следовательно глина тугопластичная(табл.2/1/).
Физико-механические характеристики:
Плотность скелета грунта

Пористость

Коэффициент пористости

Степень влажности

Прочностные характеристики:
Угол внутреннего трения
(приложение1 табл.2/2/)
Удельное сцепление
Сn=51,4кПа(приложение1 табл.2/2/)
Модуль общей деформации

Коэффициент относительной сжимаемости 

Расчетное сопротивление грунта
R0=330кПа(приложение3 табл.3/2/)

Образец № 2
Гранулометрический состав:
т.к. содержание частиц >2мм составляет 0<50% и число пластичности
Ip =Wl  -Wp=20-13=7% >1%-супесь(табл.2/1/). Показатель консистенции Il= ,
т.к. 0<1 следовательно супесь пластичная(табл.2/1/).
Физико-механические характеристики:
Плотность скелета грунта

Пористость

Коэффициент пористости

Степень влажности

Прочностные характеристики:
Угол внутреннего трения
(прил.1 табл.2/2/)
Удельное сцепление
Сn=51,4кПа(прил.1 табл.2/2/)
Модуль общей деформации

Коэффициент относительной сжимаемости 

Расчетное сопротивление грунта
R0=330кПа(прил.3 табл.3/2/)


Образец № 3
Гранулометрический состав:
т.к. содержание частиц >2мм составляет 3%<50% и число пластичности
Ip =Wl  -Wp=33-19=14%, 7<17-суглинок(табл.2/1/).
Показатель консистенции Il= ,
т.к. 0,25<0,50 следовательно суглинок тугопластичный (табл.2/1/).
Физико-механические характеристики:
Плотность скелета грунта

Пористость

Коэффициент пористости

Степень влажности

Прочностные характеристики:
Угол внутреннего трения
(прил.1 табл.2/2/)
Удельное сцепление
Сn=19 кПа(прил.1 табл.2/2/)
Модуль общей деформации


Коэффициент относительной сжимаемости


Расчетное сопротивление грунта
R0=198,4 кПа(прил.3 табл.3/2/)






III. Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки по I-I
1.    Место строительства г.Семипалатинск.
2.    На строительной площадке пробурено 5 скважин
Геологические разрезы
по 1-1








УПВ





№ выраб.        скв.1                                             скв.2                                    скв.3
Отм. устья     20                                                   20,5                                      21  

Расст.,м                                     75                                               60   
Рис.1                  

по 2-2








УПВ





№ выраб.        скв.4                                             скв.2                                    скв.5
Отм. устья     20,7                                                   20,5                                  20,3  

Расст.,м                                    50                                              50   
Рис.2

3. Описание грунтов:
а)верхний горизонт толщиной 1м представлен растительным слоем, который из- за неопределенности его строительных свойств не используется в качестве естественного основания;
б)слой 2(образец №1) мощностью 2м- глина;
в)слой 3(образец №2) мощностью 4м – пластичная супесь;
г)слой 4(образец №3) – тугопластичный суглинок.
Условия залегания:
согласно геологическому разрезу, площадка характеризуется                 
спокойным рельефом .Грунты имеют слоистое напластование с
согласным залеганием грунтов.
4. Гидрогеологические условия:
уровень подземных вод при возведении здания существенно влияет на
глубину заложения и тип проектируемого фундамента. При заглублении   
подошвы фундамента ниже уровня напорных подземных вод      
необходимо учитывать их давление, а также предусматривать
мероприятия предупреждающие прорыв подземных вод в котлован,
вспучивания его дна и всплытие сооружения. В данном случае уровень
подземных вод находится на отметке 16м, что ниже уровня глубины
заложения фундамента.
5. Классификация грунта по сжимаемости:           
Глина – т.к. m0=0,09МПа-1 0,1МПа-1 – среднесжимаемый грунт(с.57//).
Супесь – т.к. m0=0,04МПа-1 0,01МПа-1 – малосжимаемый грунт(с.57//).
Суглинок – т.к. m0=0,14МПа-1 0,1МПа-1 – среднесжимаемый(с.57//).
В качестве естественного основания можно использовать грунт
средней и малой сжимаемости.
6. Расчетные характеристики грунтов                                        Таблица 2

№    Удельный вес кН/м3    W %    Wl %    Wp %    Ip
%    Il    n    e    Sr    jn
гр.    Cn    m0    mv
E0    R0    Точное наимен      
g    gs    gd                                                                  
1    19,6    27    15,6    26    40    20    20    0,3    42    0,73    0,98    17о12’    51,4    0,09    0,05    7690    330    Глина
тугопластичная

2    21,1    26    18,1    16    20    13    7    0,43    30,2    0,43    0,99    28о    19    0,04    0,03    25000    300    Супесь
пластич
ная      
3    17,8    26,4    14,4    24    33    19    14    0,36    45,4    0,83    0,78    19о24’    19    0,14    0,08    6540    198,4    Суглинок
Тугоплас
тичный     



Вывод: характер напластований и сведения о физико – механических       характеристиках грунтов позволяют выделить в пределах исследованой
толщи три инженерно – геологических элемента плюс почвенно – растительный слой.   Как показывает анализ, все исследованные пласты
за исключением растительного слоя, могут служить естественным основанием. При сравнительно небольших нагрузках целесообразно заложить фундаменты в слое 1. Этот слой может прекрасно играть роль
естественного основания, т.к. он представлен тугопластичной среднесжимаемой глиной с модулем упругости Ео=7690КПа>5000кПа.

IV. Глубина заложения фундамента.
Минимальная глубина заложения фундамента
dmin³0,5-0,7 м
1.    В зависимости от расчетной глубины промерзания грунта.         Нормальная глубина промерзания грунта для г.Семипалатинска на основе многолетних наблюдений dfn=190см. Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df=Kh× dfn=0,6×1,9=1,14м(п.2.28/2/). Kh=0,6 т.к. здание без подвала, полы устраиваются по грунту, расчетная среднесуточная температуре воздуха в помещении 150С(табл.1/2/). Расстояние от поверхности до УПВ  
dw=20-16=4м     
dw=4>df+2=1,14+2=3,14
По табл.2ï2ïопределяем зависимость глубины заложения фундаментов  от глубины промерзания, т.к.в качестве естественного основания мы используем супесь с показателем текучести
Il=0,3>0,25 и dw.>df+2 Þглубина заложения должна быть не менее df расчетной глубины промерзания.
2.    В зависимости от конструктивных особенностей. Принимаем столбчатый фундамент без подколонника.(рис.3)


-1.00


-1.150





-2.800

Рис.3

V. Определение предварительных размеров фундамента.
N
М                                    Естественное основание – глина:
Q                                 Il=0,3
-1.00                                                        e=0,73
Ro=330кПа  
=17o12’
-2.80                      c11= =51,4кПА
=1(п.2.16/2/)
=19,6кН/м3
P11max=415,5
P11min=243,5
P11=329,5кПа
Рис.4    
На уровне спланированной отметки земли приложены:
Вертикальная сила


Момент

Горизонтальная сила

При действии внецентренно приложенной нагрузки форму подошвы фундамента целесообразно назначить в виде прямоугольника. Зададимся
соотношением длины подошвы фундамента к его ширине  .
В первом приближении определим площадь подошвы фундамента в
предположении, что на него  действует только вертикальная центрально
приложенная сила.

При соотношении    получим



Тогда фактическая площадь подошвы фундамента равна

Определяем вес фундамента и грунта на уступах



Определяем эксцентриситет
, поэтому
данный фундамент необходимо рассчитать как внецентренно сжатый.
Найдем расчетное сопротивление грунта основания

где   коэффициенты условий
работы;
,т.к. прочностные характеристики приняты по таблицам 1-3
рекомендуемого приложения 1/2/;
-коэффициенты принимаемые по табл.4/2/
=1,т.к. b=2,2м<10м;
b- ширина подошвы фундамента
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих
ниже подошвы фундамента;
-то же, залегающих выше подошвы;
-расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего      
непосредственно под подошвой фундамента;
- глубина заложения фундамента;
- глубина подвала.
Найдем максимальное и минимальное краевые давления под подошвой фундамента (рис.4)




Условия выполняются. Окончательно принимаем размер подошвы фундамента 3,1x2,2.



VI. Расчет осадки методом элементарного послойного суммирования.
1.Контур здания наносим на геологический разрез (рис.5)


План  М 1:2000

20              






Рис.5

2.В уровне подошвы фундамента определяем ординату напряжения от     
собственного веса грунта

и ординату дополнительного давления

Т.к. супесь водопроницаемый грунт и находясь ниже уровня грунтовых
вод испытывает взвешивающее состояние , то для слоев этого грунта
находящихся ниже УПВ удельный вес равен

На кровле водоупорного пласта эпюра напряжений от собственного
веса грунта имеет скачок за счет гидростатического давления. Этот
прирост составляет
,
где  -удельный вес воды, равный 10кН/м3;
-расстояние от уровня планировки до уровня кровли водоупорного
пласта;
-расстояние от уровня планировки до уровня грунтовых вод.    
3.Делим основание начиная от подошвы на элементарные слои, т.к.
b=2,2м > 2м, то








-1.000

-1.150
глина
-2.800                                                    
Р0=294кПа
-4.000                     
Е0=7,69МПа                                            
УПВ    -5.000                      


супесь                                              

Е0=25МПа                                               
-8.000                       

суглинок                                                              
н.г.с.т.
Е0=6,54МПа         
Рис.6
4.На границе каждого элементарного слоя определяем ординаты
дополнительного напряжения (рис.6)

и средние ординаты, как полусумму ординат на границах слоев

5.Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи, исходя из условия

В данном случае нижней границей будет являться 12 точка имеющая
отметку –8.080м, т.к.

6.Определяем осадки каждого элементарного слоя



Полная осадка в пределах сжимаемой толщи

Сравниваем найденную осадку с предельной
(прил.4/2/)
Все результаты расчетов сводим в таблицу 3.

Таблица 3

№№
т-к    Zi,м                                  S,см    Е0,
КПа      
0    0    0    1,000    294    35,28                      
1    0,44    0,4    0,972    285,8    43,9    289,9    557,5    2,55    7690      
2    0,88    0,8    0,848    249,3    52,5    267,6                  
3    1,32    1,2    0,683    200,8    61,3    225,1                  
4    1,76    1,6    0,533    156,7    70,6    178,8                  
5    2,2    2,0    0,415    122    79,9    139,4                  
6    2,64    2,4    0,326    95,8    84,8    108,9                  
7    3,08    2,8    0,261    76,7    89,73    86,3    951,3    1,34    25000      
8    3,52    3,2    0,211    62    94,66    69,4                  
9    3,96    3,6    0,174    51,2    99,59    56,6                  
10    4,4    4,0    0,146    42,9    104,5    47,1                  
11    4,84    4,4    0,124    36,5    109,4    39,7                  
12    5,28    4,8    0,106    31,16    157,7    33,83    33,83    0,18    6540     

VII. Расчет осадок фундамента методом эквивалентного слоя.
Грунты обладают свойствами
;      ;      (табл.6.8/6/);
;      ;    (табл.6.8/6/);
;      ;       (табл.6.8/6/).
Мощность эквивалентного слоя

где  - коэффициент эквивалентного слоя (табл.6.8/6/);
b-ширина подошвы фундамента.
Сжимаемая толща

Построив треугольную эквивалентную эпюру, определим соответствующие
Значения hi и zi(рис.7): h1=1,2м; h2=3,94м; z1=4,54м; z2=1,97м.
Тогда, средний коэффициент относительной сжимаемости

Отсюда найдем осадку





Величина осадки в данном методе расчета отличается от величины осадки
расчитанной методом элементарного послойного суммирования . За расчетную осадку мы принимаем результат расчета методом эквивалентного слоя.


-1.000

-2.800

глина
-4.000

-5.000 

УПВ

супесь




н.г.с.т.                              Рис.7



VIII. Определение затухания осадки во времени.
Расчетная схема при расчете затухания осадки во времени соответствует случаю, когда водопроницаемость  грунтов с увеличением глубины уменьшается, т.е. kф1=  см/с
Путь фильтрации воды в данном случае принимается равным сжимаемой толще
h=Н=5,14м
Воспользовавшись расчетной схемой, показанной на рис.8 найдем среднийкоэффициент фильтрации                            






Определим коэффициент консолидации

Р







Рис.8
Расчет затухания осадок во времени удобно вести в табличной форме  в следующем порядке: сначала задаются различными значениями U и по этим значениям определяют соответствующие значения Kt (табл.2.1/9/),затем находим время t, за которое происходит данная осадка St

Найдем значение показателя T:

Вычисление затухания осадки представим в табличной форме (табл.4)

Таблица 4        

U                Kt    t=TKt, годы    St=US,см      
0,1    0,005    0,01    0,29      
0,2    0,02    0,043    0,58      
0,3    0,06    0,129    0,87      
0,4    0,13    0,28    1,16      
0,5    0,24    0,516    1,45      
0,6    0,42    0,903    1,74      
0,7    0,69    1,48    2,03      
0,8    1,08    2,32    2,32      
0,9    1,77    3,81    2,61      
0,95    2,54    5,46    2,76     
где    S=2,9см                                                    








По результатам вычислений построим зависимость осадки от времени (рис.9)

0         1        2        3        4        5        6           t, годы

1

2

3



S,см                                                                   Рис.9


Практически считают время полного затухания осадки при U=0,9, что в данном случае соответствует 3,81 года.                                                                                                                                                                                                               
IX. Расчет свайных фундаментов.
Напластование грунтов изображено на рис. 11, их свойства приведены в таблице 2.Расчетная глубина промерзания df=1,14м. Сроки строительства неизвестны.
1.Назначаем глубину заложения ростверка . Глубина заложения должна быть не менее расчетной глубины промерзания. Принимаем глубину заложения ростверка 1,5м. Заделка сваи 0,05м.
2.Выбираем тип, материал и конструкцию свай. По геологическим условиям тип сваи – свая- висячая. Сваю заглубляем в суглинок. Состояние суглинка тугопластичное. Он является относительно хорошим грунтом. Нижний конец сваи рекомендуется заглублять не менее 2…3м. С учетом глубины заложения ростверка получаем длину сваи около 8м. Принимаем сваи железобетонные марки С8-30 (табл.9.1/6/). Длина сваи 8м, сечение 30х30см, вес 18,3 кН, бетон марки М250(класса В20) , арматура 4  12 А-III .
Рис.10
3.Определяем расчетную (допускаемую) нагрузку на забивную сваю. Расчетное сопротивление сваи по грунту определяем по формуле:


Для этого найдем     
Где  =1-коэффициент работы сваи;
=1,4-коэффициент надежности по грунту;
R-расчетное сопротивление грунта под нижним концом  сваи(табл.9.2/6/)
А-площадь поперечного сечения сваи;
u-наружный периметр поперечного сечения сваи;
fi-расчетное сопротивление i-того слоя грунта основания по боковой       
поверхности сваи(табл.9.3/6/);
hi-толщина i-того слоя грунта,соприкосающегося с боковой
поверхностью;
=1-коэффициенты условий работы грунта под нижним концом и по боковой поверхности сваи.
Показатель консистенции суглинка Il=0,36 , глины Il=0,3,а супеси Il=0,43.
Составляем расчетную схему(рис.10). При глубине забивки сваи от природ-
ного рельефа L=9,5м для тугопластичного суглинка получаем
R=2807кПа/м2(табл.9.2/6/). В пределах сваи разбиваем грунт на слои толщиной не более 2м,находим среднюю глубину расположения каждого элементарного слоя zi и сопротивление грунта f:
при z1 =2,25м     f1  =31,25кПа
при z2 =4м          f2 =25,5кПа
при z3 =6м          f3 =29,2кПа
при z4 =8м          f4 =37,4кПа
при z5 =9,3м       f5 =49,8кПа
Рис.11
Тогда расчетное сопротивление сваи                              

4.Определяем несущую способность сваи по материалу

где Nм- продольное усилие от расчетных нагрузок;
=1,т.к. размер поперечного сечения свай h>200мм;
=1,т.к. сваи полностью находятся в грунте;
Rb-расчетное сопротивление бетона при осевом сжатии;
Rs-то же арматуры;
Аb-площадь поперечного сечения сваи;
Аs-то же, всех продольных стержней арматуры.
При Rb=11500кПа;Аb=0,3.0,3=0,09м2, приRs=365000кПа;Аs=4,52см2 .

5.Приближенно определяем вес ростверка и грунта на ступенях . Среднее фиктивное давление под ростверком при расстоянии между сваями 3d

Ориентировочная площадь подошвы ростверка

где N0-расчетная нагрузка по обрезу фундамента;
- средний удельный вес материала фундамента и грунта;
dp-глубина заложения ростверка.
Вес ростверка и грунта на ступенях при =1,1

6.Определяем количество свай. С учетом момента увеличиваем это количество на 20%:

Принимаем nc=8 свай.  сях
7.Конструируем ростверк. Сваи размещаем на расстоянии в о3d=3.0,3=0,9м. Минимальная высота ростверка по условиям заделки колонны и толщины дна стакана 
Н=0,9+0,25=1,15м
Примем обрез на отметке –0,85, подколонник 1,7х1м(рис.12),заделку свай на 5см.Из конструктивных соображений принимаем размеры ростверка в плане 2,4х2,4м, высоту плиты ростверка 350мм.
Рис.12

8.Проверяем фактическую нагрузку на сваи.
Объем бетона ростверка
Vр=
Объем грунта на ступенях
Vгр= 
Вес ростверка и грунта
Nр.г=
Момент на уровне подошвы ростверка
М1=М01+Q01dp=-        
Нагрузка на сваю в крайнем ряду                               
Недогрузка 5,5%.
9.Проверяем давление на грунт по второй группе предельных состояний в плоскости нижних концов свай, т.е. по подошве условного фундамента(рис.13).
Рис.13
Определяем средний угол внутреннего трения


Определяем размеры подошвы условного фундамента  и ее площадь


Вес условного фундамента ABCD

Средний удельный вес грунта условного фундамента

Определяем расчетное сопротивление грунта на уровне D-C.Для заданных условий dy=9,5м, by=4,1м,  ,  ,  ,  ,   по табл.4.2/2/  ,  ,  , тогда

Среднее фактическое давление по подошве условного фундамента

10.Определяем осадку свайного фундамента методом эквивалентного слоя.
Дополнительное давление по подошве условного фундамента:

Грунт обладает свойствами:

Для   найдем  .
Мощность эквивалентного слоя

Сжимаемая толща

Определяем осадку

11.Расчитываем конструкцию ростверка по прочности.
Проверяем расчетом прочность ростверка, размеры которого получены конструктивно – исходя из сечения колонны, глубины заложения, количества и расположения свай(рис.14). Ростверк из бетона класса В15,Rbt=750кПа, арматура класса А-II, Rs=280000кПа.
Проверяем ростверк на продавливание колонной. Из рис.13 видно, что с1=0,15м, с2=0,5м, ак=1,2м, bк=0,5м, h1=0,45м;для k1=0,15/0,45=0,33  =4,8; для k2=0,5/0,45=1,1  =2,13.

Рис.14
Где bk, ak-размеры сечения колонны,м;
с1-расстояние от плоскости грани колонны с размером bk до   плоскости                ближайшей грани свай, расположенных снаружи плоскости, проходящей по        стороне колонны с размером bk,м;
с2-расстояние от плоскости грани колонны с размером аk до плоскости ближайшей грани свай, расположенных снаружи плоскости, проходящей по стороне колонны с размером аk, м;
h1-рабочая высота сечения ростверка на проверяемом участке, принимаемая от дна стакана до верха нижней рабочей арматуры, м;
Rbt-расчетное сопротивление бетона растяжению для железобетонных конструкций, кПа;
-безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл.9.7/6/.          



Сила сопротивления продавливанию                                
Продавливающая сила, равная сумме реакций свай за пределами пирамиды продавливания

Рассчитываем ростверк на продавливание угловой сваей. При данном расположении свай с01=0,1м, с02=0,25;h01=0.55; для k01=0,1/0,55=0,18  ; для k02=0,25/0,55=0,45   .
Где b01,b02-расстояние внутренних граней угловой сваи до наружных граней плиты ростверка, м;
с01,с02-расстояние от плоскости внутренних граней свай до ближайших граней подколонника,м;
h01-высота нижней ступени от верха свай, м;
-безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл.9.8/6/.  
Сила сопротивления продавливанию:                    Ростверк удовлетворяет условиям прочности.
12.Определяем проектный отказ.Отказом называют значение погружения сваи в грунт от одного удара молота. Размер отказа вычисляют как среднее значение погружения от числа ударов в залоге, т.е. серии ударов. Динамические испытания проводят после «отдыха»  сваи,т.е. перерыва между погружением сваи до проектной глубины и началом испытания. Продолжительность отдыха для глинистых грунтов, коим в данном случае и является суглинок, составляет 2-4 недели. В качестве сваебойного молота  используем трубчатый дизель молот марки С-996(табл.VII.4/9/). Вес сваи с наголовником m2=18,3+1=19,3кН. Т.к. мы используем трубчатый дизель-молот,то вес его ударной части должен быть не менее G=0,7m2=0,7*19,3=13,51кН 18кН. Погружение без подбабка. Высота падения молота Н=3м. По табл.9.4/6/ ,А=0,09м2, М=1; ; Fd=400кН; Еd=0,9GH=0,9*18*3=48,6кН.м; .
Определяем проектный отказ свай

Где  -коэффициент ,зависящий от материала сваи,кН/м2;
А-площадь сечения сваи,ограниченная наружным контуром,м2;
М-коэффициент(при забивке свай молотами ударного действия М=1;
Еd-расчетная энергия удара молота,кН;
-коэффициент восстановления удара;

m1-полный вес молота,кН;
m2-вес сваи и наголовника,кН;       m3-вес подбабка,кН.
X.Указания по производству работ.
До начала земляных работ на строительной площадке необходимо снять плодородный растительный слой в размерах, установленных техническим проектом, и уложить в отвалы для дальнейшего использования его при восстановлении нарушенных сельско-хозяйственных земель, а также при благоустройстве территории.
Водоотвод и водопонижение производится после окончания очистки территории строительной площадки. Для отвода поверхностных вод выполняют постоянные или временные водоотводные устройства.
На стадии подготовки площадки к строительству создается опрная геодезическая сеть. Первоначально для определения границ строительной площадки производят разбивку красных линий. Последующие элементы геодезической разбивочной основы рекомендуется выполнять после расчистки территории и вертикальной планировки. Геодезическая разбивочная основа включает разбивочную сеть и разбивку красных линий, внешнюю и внутреннюю разбивочные оси здания, разбивку осей линейных сооружений и нивелирные сети.
Технологическая схема производства земляных работ складывается из четырех основных рабочих процессов: разработки и выемки грунта, транспортирования его к месту укладки, укладки грунта в насыпь или в отвал, отделки сооружения,т.е. доведения выемок и насыпей до проектного профиля.
Первые три процесса связаны между собой технологически ипо времени, а четвертый может быть не связан с предыдущими и выполнен позже. Для выполнения каждого процесса обычно используют специальные машины. Но при комплексном методе все три процесса могут быть проведены одной машиной. Примером может служить скрепер. То же самое можно сказать и о земляных работ экскаваторами в отвал. При производстве работ экскаваторами с транспортировкой грунта на расстояния, превышающие возможности рабочих органов экскаватора, комплексную механизацию осуществляют комплектом машин, т.е. с включением автосамосвалов.
Приемка работ по планировке территори состоит в установлении соответствия проектным данным отметок и уклонов спланированной поверхности и степени уплотнения грунта.
Ширину котлованов и траншей по дну для отдельно стоящих фундаментов назначают на 0,2м больше ширины конструкции фундаментов, гидроизоляции, опалубки и крепления. Для котлованов с откосами расстояние между подошвой откоса и сооружением должно составлять 0,3м.
Котлованы и траншеи следует разрабатывать без нарушения естественной структуры грунта в основании. Зачистка дна котлована должна производиться бульдозерами, экскаваторами со специальными зачистными ковшами или планировочными машинами. При этом недобор грунта до проектной отметки не должен превышать 5-7см, который в местах установки фундамента дорабатывают вручную.
Перерыв между окончанием разработки котлована и устройством фундамента не допускается. К подготовке основания также относится устройство песчанной подготовки. Затем производится непосредственная установка фундаментов.
Следующим процессом является очистка и гидроизоляция фундамента.    Гидроизоляция – плотная воджонепроницаемая прослойка из окрасочных, рулонных или других материалов,предназначенная для защиты строительных конструкций от увлажнения грунтовыми водами или другими жидкостями.До начала гидроизоляционных работ производится подготовка изолируемых поверхностей. Для этого с них удаляют мусор, грязь и выравнивают.Очистка производится механизированным способом. Оклеечную гидроизоляцию устраивают путем послойного наклеивания гнилостойких рулонных и листовых материалов на изолируемую поверхность. В качестве рулонных материалов применяют изол, бризол, рубероид, стеклоткани, поливинил, винипласт, полиизобутилен. Этот вид изоляции является наиболее стойким и поэтому применяется в конструкциях, подверженных небольшим деформациям и осадкам.

Затем производят обратную засыпку и уплотнение грунта.
Проектирование и строительство подземных сооружений является сложным и трудоемким процессом, поэтому очень важен выбор оптимальных конструктивно-технологических решений на основе многовариантного исполнения.   




Список литературы.
1.ГОСТ 25100-82. Грунты. Классификация.
2.СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений.
3.СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты.
4.Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений.
5.Пособие по производству работ, при устройстве оснований и фундаментов.
6.Далматов Б.И. Проектирование фундаментов зданий и промышленных        сооружений.            
7.Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов.
8.Шутенко Л.Н. Основания и фундаменты. Курсовое и дипломное проектирование.
9.Берлинов М.В. Пример расчета оснований и фундаментов.
10.Хамзин С.К. Технология возведения зданий и сооружений.
11.Хамзин С.К., Абишев А.К. Технология строительных процессов.